Рис. 1. Расширитель раздвижной РРМ 216/240 (а – в транспортном положении; б – в рабочем положении)
1 – гидрокамера; 2 – плашка с резцами PDC; 3 – корпус; 4 – верхний переводник; 5 – пружина; 6 – поршень; 7 – нижний переводник
Опыт применения шарошечных расширителей РРМ 216/237, предназначенных для увеличения диаметра скважин с 215,9 до 237 мм роторным способом, показал, что расширение осуществляется с механической скоростью 3 – 9 м/ч, а проходка на один спуск бурового инструмента составляет 50 – 70 м в зависимости от крепости пород.
В целях улучшения технико-экономических параметров, в частности увеличения проходки, совместно с СП ЗАО «УДОЛ» (г. Ижевск) были разработаны новые конструкции породоразрушающих элементов расширителя, в которых функции расширения и калибровки ствола скважины выполняют специальные плашки (рис. 1).
Плашки нового расширителя оснащены двумя типами породоразрушающих элементов – это резцы, армированные синтетическими алмазами (РDС), и зубки из твердого сплава. Основным отличием данной конструкции плашек является то, что каждый резец продублирован дополнительным твердосплавным элементом – «импрегом» [1].
Испытания расширителя в процессе одновременного бурения и расширения скважины были проведены на скважинах №№40101Р, 4968Д и №34046. Механическая скорость составила 5 – 7,85 м/ч, проходка – 300 – 400 м на один комплект плашек.
Рис. 2. Результаты геофизических исследований (ГК, каверномер, НГК) интервала бурения с одновременным расширением скважины №34046 Чишминской площади, 2011 г.
Стратиграфическое подразделение верхнефаменский подъярус. Горный разрез представлен известняками с прослоями доломитов, кроме этого, нередко присутствуют интервалы с несцементированными карбонатами, при бурении которых наблюдаются поглощения промывочной жидкости. Общая длина расширенного участка составила 131 м, из них 10 м расширили в ранее пробуренном участке ствола скважины (1524 – 1534 м), а остальные 121 м (1534 – 1655 м) – с одновременным бурением долотом диаметром 215,9 мм.
Режимы расширения участка в интервале 1524 – 1534 м следующие: число вращения ротора – 65 об/мин., осевая нагрузка – 20 – 30 кН, производительность насоса – 0,03 – 0,032 м3/с. Средняя механическая скорость составила 6,31 м/ч.
Расширение с одновременным бурением участка в интервале 1534 – 1655 м проводилось в следующих режимах: число вращения ротора – 65 об/мин., осевая нагрузка – 180 – 200 кН, производительность насоса – 0,03 – 0,032 м3/с. Средняя механическая скорость составила 7,85 м/ч. Расширенный участок диаметром 240 мм ровный, что очень важно для плотного прижатия к стенкам ствола скважины ПП. Одновременное бурение и расширение ствола скважины позволили исключить затраты времени на подготовку ствола скважины перед спуском перекрывателя.
Таким образом, использование расширителя с плашками, оснащенными резцами PDC при одновременном бурении и расширении скважины, значительно увеличивает показатели по сравнению с расширением уже пробуренного ствола за счет уменьшения вибраций и ударных нагрузок на породоразрушающие элементы. Механическая скорость при этом увеличилась в 1,25 раза. Износ резцов PDC был минимальным и составил не более 15%, что позволяет использовать расширитель многократно, без замены дорогостоящих плашек.
Рис. 3. Схема компоновки оборудования для установки профильных перекрывателей в скважинах диаметром 215,9 мм за одну СПО с раздачей резьбовых соединений пуансонами, используя гидродомкрат
Рис. 4. Раздвижные пуансоны (а – гидравлический ПГ-218; б – механические ПМ-196 и ПМ-208)
1 – верхний переводник; 2 – корпус; 3 – сферические, секционные, раздвижные плашки-расширители; 4 – втулка, фиксирующая положение плашек;5 – пружина; 6 – нижний переводник; 7 – штуцер; 8 – гидрокамера
С учетом опыта работ, проведенных с помощью ПП на скважине №4IKL в Иране, вместо сплошных конусных пуансонов были разработаны раздвижные гидравлический и механические пуансоны (рис. 4). Раздача цилиндрических участков и резьбовых соединений ПП осуществляется с помощью сферических, секционных плашек-расширителей 3, установленных на корпусе 2 с помощью конусных пазов типа «ласточкин хвост». В гидравлическом пуансоне (рис. 4а) с помощью пружины 5 и фиксирующей втулки 4 плашки находятся в транспортном положении, а в рабочее положение выводятся за счет давления, возникающего в камере 8 в процессе циркуляции жидкости из-за наличия штуцера 7 (на рис. 4 ПГ-218 показан в рабочем положении). После прекращения закачки жидкости в бурильные трубы плашки вновь занимают транспортное положение.
В механических пуансонах (рис. 4б) сферические, раздвижные плашки-расширители 3 с помощью пружины 5 и втулки 4 находятся в рабочем положении. Однако при перемещении вверх плашки по конусным пазам могут опускаться вниз и уменьшать общий диаметр пуансона, исключая возможность заклинивания внутри перекрывателя.
На рис. 5 приведен общий вид гидродомкрата, который за счет камер 7 высокого давления (3 – 5 камер) через переводник 6 создает нагрузку (до 60 – 70 т) на пунсоны. Перепад давления в камерах гидродомкрата создается при циркуляции жидкости за счет штуцеров 7 (рис. 4), установленных в пуансонах.
Испытания по установке ПП на скважине №34046 проводились по схеме, показанной на рис. 3 [2]. Общая длина ПП составила 105 м. Всего было расширено пуансонами 7 цилиндрических участков, из них 5 – с резьбовыми соединениями.
Рис. 5. Конструкция скважинного гидродомкрата
1 – корпус; 2 – цилиндр; 3 – поршень; 4 – шток; 5 – верхний переводник с шестигранником; 6 – нижний переводник; 7 – камеры высокого давления
Таким образом, испытания показали надежность и полную работоспособность новой технологии локального крепления скважин с использованием способа одновременного бурения с расширением и метода раздачи резьбовых соединений с помощью пуансонов и гидродомкрата.
Опытно-промышленные работы в скважине №18 Александровского месторождения по применению технологии бурения с одновременным расширением ствола скважины для последовательной изоляции нескольких зон осложнений ОЛКС-216М были начаты после крепления интервала 0 – 620 м обсадной колонной диаметром 245 мм.
Бурение интервала 650 – 680 м проведено роторным способом с одновременным расширением ствола с диаметра 215,9 мм до 240 мм расширителем РРМ-216/240М.
С глубины 680 м продолжены бурение и одновременное расширение ствола скважины c применением забойного двигателя ДР-178.
Собрали компоновку: трехшарошечное долото 215,9 НЕ44, расширитель РРМ-216/240М, забойный двигатель ДР-178, телесистема и 100 м УБТ-178. Бурение выполнялось с нагрузкой 14 – 16 тс, при давлении 10 МПа и проворотом бурильной колонны с частотой вращения 10 – 20 об/мин.
На глубине 700 м выход циркуляции составил 90%, а при забое 1030 м циркуляция прекратилась. С набором воды пробурили до глубины 1042 м. Провели подъем инструмента для записи каверномера. Осмотр расширителя показал, что после 387 м бурения диаметр в рабочем положении не изменился и составил 240 мм.
По данным интерпретации кавернометрии в интервале расширения ствол скважины ровный, без сужений, диаметром 240 мм.
Для дальнейшего бурения скважины применили компоновку: трехшарошечное долото 215,9 НЕ44, РРМ-216/240, двигатель ДШОТР-172 и 100 м УБТ-178. С глубины 1229 м подъем бурильной колонны происходил с затяжками.
Расширение до глубины 1240 м выполнили отдельным рейсом расширителя роторным способом с нагрузкой 16 тс, при давлении 5 – 10 МПа с аэрированием промывочной жидкости. Выход циркуляции в процессе работы составлял от 0 до 80%.
На устье скважины выполнили визуальный осмотр расширителя. После 585 м бурения диаметр расширителя в рабочем положении составил 238 мм.
По результатам радиоактивного каротажа и кавернометрии интервал 998 – 1155 м решили изолировать ПП.
На устье скважины собрали компоновку: резьбосварной перекрыватель длиной 157 м, пуансоны механические диаметром 196 и 204 мм, пуансон гидравлический диаметром 218 мм, гидродомкрат и 200 м УБТ-178.
Рис. 6. Изоляция шести зон осложнений профильными перекрывателями в процессе бурения с одновременным расширением и одной зоны по традиционной технологии в скважине №18 Александровского месторождения
Раздача профильного перекрывателя до диаметра 204 мм механическими пуансонами проводилась усилием 30 – 40 тс, создаваемым весом УБТ. При раздаче резьбовых соединений профильных труб до диаметра 218 мм и выдавливании башмака перекрывателя осевую нагрузку создавали домкратом гидравлическим.
Раздача профильных труб гидравлическим пуансоном в интервале 998 – 1155 м происходила без выхода циркуляции. На установку ОЛКС-216М длиной 157 м затрачено 48 ч [4].
В связи с отсутствием циркуляции промывочной жидкости было принято решение об установке второго перекрывателя для изоляции зоны поглощения.
После раздачи пуансонами ПП в интервале 724,5 – 853 м выход промывочной жидкости составил 80%. Второй перекрыватель длиной 128,6 м был установлен за 58 ч (рис. 6).
В обоих случаях извлечь башмак с помощью захватного устройства, расположенного на посадочном устройстве, не удалось. Ловильная головка башмака с радиальными проточками была изготовлена из полиамида, и при захвате происходило срезание ее уступов. После замены полиамидного материала ловильной головки на чугун башмаки стали извлекать без проблем. Конструкции извлекаемых башмаков представлены на рис. 7.
Рис. 7. Конструкции извлекаемых башмаков а – с полиамидной ловильной головкой; б – с чугунной
Далее бурение продолжили компоновкой: трехшарошечное долото 215,9 мм НЕ47, расширитель РРМ-216/240, двигатель ДШОТР-172 и 100 м УБТ-178. При выходе промывочной жидкости 40 – 80% выполнили бурение с одновременным расширением ствола скважины до глубины 1532 м.
Установкой третьего перекрывателя длиной 88 м в интервале 1427 – 1515 м перекрыли зону осыпания стенок скважины в верейских отложениях (рис. 6). Время на установку перекрывателя составило 37 ч.
Продолжили бурение до глубины 1978 м компоновкой: трехшарошечное долото 215,9 мм НЕ47, РРМ-216/240, двигатель ДШОТР-172 и 100 м УБТ-178. Выход промывочной жидкости составил 40%.
Перед переводом скважины на промывку глинистым раствором для дальнейшего углубления провели радиоактивный каротаж и кавернометрию ствола скважины.
Для перекрытия зоны с наибольшей интенсивностью поглощения установили четвертый и пятый перекрыватели. Четвертый перекрыватель длиной 140 м установлен в интервале 1584 – 1724 м. Время на установку составило 34 ч. Пятый перекрыватель длиной 51,5 м установлен в интервале 1799 – 1850,5 м за 28 ч (рис. 6).
С глубины 1978 м бурение продолжили на глинистом растворе без одновременного расширения ствола скважины.
Перед переходом на промывку скважины глинистым раствором оставшиеся зоны поглощения изолированы намывом наполнителя. При этом возникла необходимость изоляции зоны поглощения шестым ПП длиной 70,6 м в интервале 652 – 722,6 м, который был установлен за 22 ч (рис. 6). В процессе бурения на глубине 2400 – 2436 м происходили провалы, заклинивания бурового инструмента и началось поглощение бурового раствора. Обваливание происходило при каждом наращивании бурильного инструмента, поэтому бурение велось с проработками пробуренного интервала.
Рис. 8. Посадочная головка
1 – профильный патрубок; 2 – пуансон для предварительной раздачи шестилучевого патрубка; 3 – пуансоны калибрующие; 4 – захват для башмака
В связи с возникшей аварийной ситуацией было принято решение о выправлении перекрывателя гидравлическим давлением с последующей пулевой перфорацией верхней части корпуса гидродомкрата для восстановления циркуляции и установки нефтяной ванны. После установки нефтяной ванны и расхаживания бурильной колонны проведены освобождение и отсоединение инструмента от перекрывателя. Механическую раздачу цилиндрических участков перекрывателя выполнили последовательно одношарошечными развальцевателями диаметром 196, 208, 216 и 218 мм за четыре спуско-подъемные операции. В связи с дополнительным расширением ствола скважины и работами с одношарошечными развальцевателями время на установку перекрывателя составило 264 ч.
Одной из наиболее серьезных проблем после установки ПП является прохождение компоновкой, включающей трехшарошечное долото, «головы» профильного перекрывателя из-за образования концевого сужения. Для исключения концевого сужения разработана посадочная головка (рис. 8).
Установка в посадочной головке профильного патрубка 1 над цилиндрическим исключает «концевой эффект» при его расширении и создает надежную направляющую воронку на «голове» перекрывателя, позволяющую свободно проходить компоновкам бурового инструмента.
Новая конструкция посадочной головки применена на данной скважине при установке трех перекрывателей (четвертый, пятый и шестой), что обеспечило беспрепятственное прохождение через «голову» профильного перекрывателя спускаемых компоновок без дополнительного рейса развальцевателя для устранения концевого эффекта.
Таб. 1. Данные по длине установленных в скважине №18 перекрывателей и затратам времени
В табл. 1 приведены данные по длине установленных в скважине №18 перекрывателей и затратам времени по новой (п. 1 – 6) и традиционной (п. 7) технологиям.
Следующим этапом научных исследований по совершенствованию расширяемых систем ОАО «Татнефть» являются снижение количества УБТ для раздачи цилиндрических участков пуансонами и разработка компоновки профильных труб, позволяющей проводить промежуточные промывки в процессе спуска перекрывателя в скважину.
